目前，光纖光柵加速度傳感器多采用“塊簧式”結構，即將光纖光柵通過某種方式（如某種結構的彈性元件）與一個質量塊連接在一起。質量塊受外界振動產生的慣性力作用在光纖光柵上，使光纖光柵產生伸長或壓縮，從而導致中心反射波長（或其它參數，如反射光強）的變化，通過檢測波長（或其它參數）的漂移量實現加速度的測量。典型的FBG加速度傳感器結構這里，a為待測加速度。從以上分析可以看出，傳感器的固有頻率和靈敏度之間是互相制約的，減小光纖長度或質量塊質量能夠提高固有頻率，從而增大傳感器的頻率響應范圍，但同時靈敏度也隨之降低。所以，光纖光柵加速度計的結構參數決定了傳感器的各項性能指標，如頻率響應范圍、zui大檢測值、傳感器的靈敏度等等。根據實際需要合理設計傳感結構，選擇合適的結構參數及質量塊質量，可優化傳感器的性能。
　　
　　光纖光柵加速度傳感的方法
　　
　　由于裸光纖光柵的機械性能差，無法實用，經過適當封裝不僅可以保護光柵，還能達到增敏的目的。近年來，研究者們提出了多種基于不同封裝的光纖光柵加速度計：
　　
　　彈性順變體結構該結構由美國的Berkoff和Kersey提出[2]，如圖2所示。將光纖光柵埋置在纖閃石彈性材料中，形成厚約8mm的矩形順變體結構，用兩個尺寸相同的鋁板充當質量塊和基底，固定在順變體的上下表面。順變體受質量塊慣性力的作用發生彈性形變，作用在光纖光柵上，引起光纖光柵反射波長的漂移。實驗結果表明，該方法具有較寬的工作頻帶，10～2KHz的平坦響應區間，探測精度為1mg/√Hz。但此結構沒有解決交叉串擾問題，且振動過程中光柵容易產生橫向應變，導致光纖的雙折射，使光纖光柵反射譜發生分裂，影響測量精度。
　　
　　性梁結構1998年，Tod等人[3]提出了基于彈性梁的光纖光柵加速度傳感器。彈性元件由兩個互相平行的彈性梁組成，梁的兩端分別固定在鋁框上，如圖3所示。將質量塊制成六邊形，點焊在雙梁之間。光纖光柵粘貼在下梁底面的中間位置，以便產生zui大位移，獲得zui大的靈敏度。
　　
　　此結構的共振頻率可達1kHz，靈敏度為212.5me/g，且抗橫向干擾能力強，交叉去敏度<1%。
　　
　　但光纖光柵所受應變是非均勻的，容易導致光柵啁啾，影響測量的分辨率。
　　
　　為了解決光纖光柵軸向應變不均的問題，提出了基于L型懸臂梁的光纖光柵加速度計[4,5]，如圖4所示。L形剛性懸臂梁一端與質量塊相連，另一端通過片簧與外部鋼架相連。將光纖光柵一端固定在梁上（圖中A點），另一端固定在鋼架上（圖中B點），片簧用來降低交叉串擾的影響。質量塊在外界振動的作用下產生的慣性力，經L形梁利用杠桿原理放大后傳遞給光纖光柵，使其產生軸向應變，從而引起光纖光柵反射波長的漂移。此方法將光纖光柵兩端直接固定在鋼架上，避免了柵區膠粘引起的不均勻，且光纖光柵僅受軸向應變，不會出現啁啾現象，有利于提高傳感器的分辨率，可用于高靈敏度、低頻測量領域。
　　
　　2003年，ZhuY.N.等人[6]提出了不等強度懸臂梁結構，主要利用不等強度梁對光纖光柵的啁啾效應。如圖5所示，將光纖光柵粘在末端帶有一個質量塊的不等強度懸臂梁上（如矩形懸臂梁），外界振動引起梁彎曲，由于沿梁長度方向的不同位置應變不同，導致光纖光柵的啁啾化，使其反射譜展寬，zui終使反射光強發生變化，通過檢測啁啾反射譜光強的大小，實現測量加速度的目的。由于溫度變化僅能導致反射波長的漂移，對啁啾反射光強影響不大，因此可實現溫度補償，在-20～40℃范圍內，輸出信號浮動小于5%。實驗測得線性輸出范圍達8g，動態范圍26dB。此方法不用額外的裝置實現了溫度補償，由于解調系統簡單、便宜，降低了檢測成本。但傳感器的動態探測范圍受反射光強和加速度之間線性關系的影響，也容易受到光源強度波動的影響，測量精度不高。
　　
　　1999年，YuYoulong等人[7]提出了等強度懸臂梁無啁啾調諧方式，通過梁的彎曲實現了光纖光柵反射波長的線性調諧。2003年，ShiC.Z.等人[8]將此方法應用在加速度測量上，如圖6所示。將光纖光柵粘在三角形懸臂梁的中心線上，梁的底邊固定在基座上，頂點處固定質量塊。由于加速度作用下光纖光柵所受應變始終是均勻的，測量精度較高，為0.28mg/√Hz，且傳感探頭僅受單方向加速度的影響，交叉串擾低。但結構的固有頻率較低，適用于低頻測量。
　　
　　雙光纖光柵結構此結構利用兩個光纖光柵反射波長差與反射光功率之間在某一區域的線性關系，將加速度導致的波長變化轉換為光強變化，通過探測光強大小實現振動的測量。這種結構具備兩個優點：1）由于兩個光纖光柵處于同一溫度環境下，溫度引起的波長漂移可以互相抵消，實現了溫度補償；2）兩個光纖光柵均參與結構中，當一個光柵被壓縮時，另一個被拉伸，使得探測的波長變化量與單光柵相比增加了一倍，靈敏度也提高了一倍。
　　
　　2000年，KrammerPeter等人[9]提出了如圖7所示的結構。它由兩個反射光譜部分交疊的光纖光柵組成，兩光柵之間由質量塊連接。寬帶光源發出的光波，依次被FBG1、FBG2反射后進入探測器。質量塊的位移使光纖光柵反射波長沿不同方向漂移，引起光纖光柵反射譜交疊區域的增大和減少，從而導致反射光能量的減少和增加。
　　
　　加速度計模型。三對光纖光柵作為彈性元件，分別從垂直交叉于質量塊中心的三個孔中穿出并對稱地固定于孔內，如圖8所示，每對光纖光柵串聯在一根光纖上，每根光纖的兩端由外部鋼架固定。文中僅對垂直方向振動進行了實驗，結果顯示了輸出信號與加速度之間良好的線性關系，證實了溫度補償的有效性，40~750Hz的平坦響應區間。
　　
　　2003年，余有龍等人[11]提出了雙光纖光柵有源振動檢測裝置，如圖9所示。將雙光纖光柵對稱粘貼在等強度懸臂梁的上下表面，并將其作為環形腔光纖激光器端鏡。當振動信號作用在梁的自由端時，通過觀察激光輸出脈沖及雙光柵波長漂移量差值的變化，實現振動頻率及幅值的檢測。實驗表明，振幅測量范圍在0-6.1mm，低于100Hz條件下，實驗結果與實際值基本吻合。
　　
　　2006年，TengLi等人[12]設計了主梁與微梁相結合的差動式結構，如圖10所示。主懸臂梁兩邊對稱地放置兩個微梁，主梁和微梁連著同一個質量塊，雙光纖光柵分別粘在兩個微梁上。當質量塊受加速度作用時，其中一個微梁被拉伸、另一個被壓縮。采用高彈性剛度的主梁支撐質量塊，低彈性剛度的微梁感受力的作用，實現了不降低靈敏度的同時顯著地提高系統的固有頻率。理論分析表明，該結構的靈敏度可以達到53.1pm/g，諧振頻率為250Hz，是同等靈敏度普通懸臂梁結構的3倍。結構中將傳感器靈敏度和諧振頻率分開考慮，增加了設計的靈活性。
　　
　　2008年，WuZhaoxia等人[13]提出了如圖11所示的結構。該結構由質量塊（M）、四個條形彈簧片（B）和兩個內置光纖光柵的波導橋（C）組成。四個彈簧片起到支撐質量塊和約束振動方向的作用，波導橋由低折射率、可拉伸和壓縮的硅材料制成。質量塊受振動產生的慣性力作用在波導橋上，使其內置的兩個光纖光柵反射波長產生互為相反的漂移。實驗測得響應頻率為1kHz，加速度測量范圍4.3m/s2~340m/s2，分辨率達到7.5×10-7nm/√Hz。
　　
　　2009年，張東生等人[14]提出了鋼管式封裝結構。如圖12所示，將光纖光柵1、2串聯后封裝在細鋼管內，質量塊穿過鋼管固定在兩個光纖光柵中間，鋼管的兩端固定在底座和端蓋上。此結構的工作原理同上述結構類似，但采用鋼管式封裝使傳感器的諧振頻率大大提高，可達3kHz以上，線性測量范圍0.1～4g，靈敏度669mV/g。但文中沒有提到交叉串擾對傳感器的影響。
　　
　　除上述結構外，2007年，GregoryH.A.等人[15]提出了基于摻鉺光纖激光器的新型結構。